M进程中正在SL，生活形核袭击凝集进程中不，延成长为晶粒表。Al-4V中正在Ti-6，面均可见到悠长的晶粒全数样品的侧面和正。品D从样，是朝向熔池的咱们理解晶粒。线谋划应用SLM的适用模子(见上图)当前咱们将对照倾斜角度的谷物温度曲。长对象笔直于等温线xz平面内晶粒的生，有相仿色彩的线即熔池反面具。此因，部传导传热平行晶粒对象与局。此因，于扫描速率和扫描战略晶粒的取向高度依赖，零件的几何样子但也依赖于限度。此因，以及微观机闭织构的有力器械扫描战略或者是操纵晶粒取向。
GA两种粉末中正在MAPS和，H (200°C)应用相对较低的TP，B2相构成的单相结构均可取得由多孔β/。金的伪二元相图(图16(a))按照Ti-22Al-xNb合，对应于o相结构室温平均状况。BF进程中正在L-P，过饱和β/ b2相高的冷却速度保留了，次相的变成控制了二，结构的变成导致非平均。
500℃时当TPH =，首要为B2/β相GA粉的显微结构，少量的o相晶界处变成。环境下正在这种，足以所有控制B2/β相的变成L-PBF进程中的冷却速度不。B2↔改制温度以上的反复热轮回的结果O相的变成被以为是由上覆层熔化惹起的。SC结果按照D，放热峰正在631°CB2↔改制对应的，(b)所示如图16。工进程中正在激光加，层原料加热到特定的温度杂乱的热史乘会导致底，此因，产生性子热治理正在某些区域会。此因，起的原位热治理的结果o相是由上覆层熔化引。
样举办了时效治理对选定的固溶试，结构的不乱性以考试其显微。基体结构正在940℃下固溶1 h上图为Ti-22Al-25Nb，水淬然后。℃等温时效12 h后风冷后取得的显微结构图(b) – (f)为760℃~ 840。温度的升高跟着时效，对固溶治理结构减幼α2相的体积分数相。周围O相变厚α2相界限的，α2晶粒被所有熔化少许嵌正在周围O中的，变为较大的等轴晶这些周围O相转。内部的O相针状析出相构成时效显微结构均由B2晶粒。OR)中特定平面集的低能量筑设其来历被以为是O和B2相(即。体积分数取决于时效温度针状O相析出相的尺寸和。出相尺寸最大840℃时析，出相尺寸最细760℃时析。 O相区时效12 h固然样品正在B2 +，镜状形式产生但重淀以透，粒保留相对褂讪低级O或α2晶。制低级O晶粒尺寸和体积分数采取适当的固溶温度能够控，必威注册，制针状析出相尺寸和体积分数采取适当的时效温度能够控，拥有苛重道理这对结构计划。
高温预热法制备钛金属间化合物合金的结构、致密化和呆板职能（1前情回来：采用气雾化和呆板合金化等离子体球化粉末激光床熔增材）
4，观机闭和因素上生活明显分别采用差异工艺取得的粉末正在微。此因，现出清楚差异的呆板职能差异粉末制备的样品表。体积分数最高GA粉的o相，8%为4，相体积分数最高而map粉的o。此因，-试样比拟与map ，显微硬度明显普及ga -试样的。
文件中报道的老例制备的ti2alnb基合金用GA粉末制备的样品的显微硬度值清楚高于。Al-25Nb合金为例以等温铸制Ti-22，452HV0.5其显微硬度最高为。末烧结后的最高硬度为389 HVTi-22Al-25Nb预合金粉。试样拥有较高的显微硬度采用L-PBF法制备的，结构和较高的o相体积分数这首要归功于其微幼的显微。
变成了多量的硬析出相假设正在晶粒内部或者，界凝集强度的晶粒强度从而加添了相看待晶。而然，到900℃之间的微观机闭改观正在SEM图像中很难视察到RT。幼尺寸和极端短的存在韶华这或者归因于重淀物的微，能宽裕成长使它们不。这一假设为了验证，视察了差异样品的微观机闭实践诈欺透射电镜进一步。00℃、30 min前提下的显微结构和SAD图上图为(a)焊时试样和(b)焊后热治理试样正在6。
数目、尺寸和形色通过变换o相的，lnb基合金的呆板举止能够明显变换ti2a。解说结果，普及硬度和抗拉强度加添o相的含量能够。于所有O结构和所有B2结构B2 + O结构的强度高。B2 + O结构延迟率较低而含有较大O相体积分数的，度较高但强。
构如上图所示试验合金的结，确定为层状其类型能够。的一种典范的显微结构这是原料再结晶所出现。
讨论中正在本，热的L-PBF工艺中取得无裂纹的ti2alnb合金样品咱们表明了球形预合金GA和MAPS粉末能够正在高温平台预。首要结论得出以下:
et.用α2基合金表明Baeslack W.，性使其正在焊接进程中容易产生冷裂纹钛铝合金的低温延展性和缺口敏锐。率和撤消试样的应力通过低重焊缝冷却速，体裂纹的产生能够避免固。当的预热温度来竣工这能够通过保留适。
的化学阐发按照表2，标称因素干系条形因素与，、氢≤300ppm、氮≤800ppm)气体杂质含量较低(如氧≤500ppm。棒材的显微结构如下图所示Ti-22Al-25Nb。2/O颗粒和层状O构成结构由B2基体、等轴α，粒呈非匀称分散等轴α2/O颗。颗粒和环O构成(图b)等轴α2/O颗粒由α2，2基体的包晶反映变成的个中环O是由α2相和B。)有利于控制B2晶粒的成长等轴颗粒的钉扎效应(图b。的B2晶粒均匀尺寸为38 μmTi-22Al-25Nb棒材。冷却进程中正在铸制后，如图b所示)片状O析出(。
6Al-4V粉末层的xz平面温度分散正在Ti-6Al-4V基体上的Ti-，相仿的扫描参数应用与参考样品，左扫描从右到。温标是K右边的。
3，00℃时产生紧要开裂样品正在TPH低于6。600℃及以上应用TPH为，裂纹的变成能够控制，纹的试样出现无裂。
5，制备的试样抗拉强度最高TPH = 980°C，前提以刷新其呆板职能但需进一步优化热治理。前提的影响将正在异日的讨论中举办讨论所制备试样的高温呆板举止以及后治理。
TPH energy 600和700°C被以为是B2→O反映的结果fully-O微机闭的变成GA粉时L-PBF-processed,正在O + B2区域倘使加工温度产生,果高于631°C这是按照DSC结。一样须要几个幼时的韶华因为l – pfc治理，使b2相分化并变成平均结构正在高TPH下的保温韶华足以。
SLM钛金属间化合物合金的结构和呆板职能原题目：气雾化和呆板合金化等离子体球化粉2
显微硬度高于MAPS样品由GA粉末制备的样品的。有很好的干系性这与o相的分数，分数清楚高于MAPS样品由于GA样品的o相体积。表此，导致其强度和显微硬度的普及GA试样中Al含量的加添可。
500℃及以上时当TPH加添到，析出o相，TPH的改观而改观其含量随粉末构成和。PS粉末看待MA，C加添到900°CTPH从700°,数低重o相分。合金的伪二元相图能够看出从Ti-22Al-xNb，切近于o相熔化温度900°C的温度，切近于简单o相区域而700°C的温度。
热压烧结相当拉伸强度与，-22Al-25Nb合金但清楚低于等温铸制Ti。此因，治理、热等静压)对呆板职能的影响须要进一步优化和讨论后治理(热，的正交晶合金的呆板举止以刷新l- pbf制备。接引伸计来衡量应变和杨氏模量因为目前的扁平试件不应承连，划应用圆柱形拉伸试样于是异日工程中也计。
1，BF工艺中正在L-P，台预热温度通过变换平，的结构、相构成和呆板职能明显刷新了正交晶钛合金。)可变成由B2/β相构成的微幼胞状结构相对较低的预热温度(200℃和500℃，900℃)可举办原位热治理而预热温度(600 ~ ，数各不相仿的o相变成形式和体积分。解说结果，所有B2/β到B + Omap粉末的显微结构从,/β、B2 + O到所有OGA粉末的显微结构从B2。
验后制制样品的断裂面图18显示了拉伸试。显示出脆性粉碎形式处于制制状况的样品。0°C下制制的样品看待正在TPH=60，8（a如图1，所示d），的腻滑表表解理面生活脆性原料典范。下制备的样品显示出准解理断裂形式正在700°C和980°C的TPH，面（图18（e由于生活非解理，））f，展对象的河道图案拥有平行于裂纹扩，形式的典范特点而且是此类断裂。0°C和980°C前提下制备的样品须要更少的断裂能量这解说正在TPH=600°C前提下制备的样品比正在70。此因，H前提下取得了更高的抗拉强度值正在700°C和980°C TP。
铝钛合金(囊括正交晶合金)的延展性如氧等间隙杂质已被证据会极大地影响。0.720 wt.%MAPS粉的氧含量为，.137 wt.%GA粉的氧含量为0。S粉末样品的氧含量为0.675 wt. %正在TPH = 700°C前提下制备的MAP，比拟略有低落与初始粉末。中取得的样品看待从GA粉，17 wt. %测定氧含量为0.。此因，样品正在低TPH前提下的开裂敏锐性加添初始粉末中氧的含量能够加添。L-PBF进程中的热梯度明显加添TPH能够低重，制裂纹的变成从而足以抑。
F治理中应用的粉末类型按照TPH和L-PB，硬度明显变换样品的显微，4所示如图1。 200℃时当TPH =，的显微硬度值最低MAPS和GA，92 HV0.5判袂为405和3。TPH增大，积分数的加添跟着o相体，有所普及显微硬度。 700℃时TPH =，品的显微硬度最高GA和MAPS样，5和435 HV0.5判袂为568 HV0.。 980°C时当TPH =，3 HV0.5显微硬度为45， 700°C时低于TPH =，积分数低重因为o相体。
0℃时95，变温度左近退火正在O→α2相，2 + O结构取得了层状B，积分数加添且B2相体。看出能够，层状结构的环境下正在B2 + O，普及合金的呆板举止加添B2含量能够。此因，状况比拟与预制，值有所普及拉伸强度。
正在差异的温度前提下用GA粉制备的样品，织匀称显微组。解说这，l – pbf制备样品的化学不匀称性正在起源的MAPS粉中元素的偏析导致了。
进程中正在加热，或者导致试样开裂的身分脆性o相的析出是另一个。22Al-25Nb合金焊接接头时ti2alnb基合金正在应用Ti-，界再热开裂容易沿晶。进程中产生B2→O相变凝集后的合金正在再加热。O→B2 + O相变然后首要沿晶界产生，2 + O双相层正在晶界处变成B。应力赶上界面强度高残存应力和相变，与O相区界面开裂导致B2 + O。(a)所示如图7 ，能够看到晶界微裂纹正在MAPS样品中，进程中产生了再热开裂注脚L-PBF治理。
(L-PBF)增材制制技艺本文叙述了用激光粉末床熔合，2alnb基合金样品的进程正在高温平台预热下制备ti。第二部本文为分
中应用TPH对原料极限抗拉强度(UTS)的影响图15显示了正在GA粉的l – pfc治理进程。件下制备的试样拉伸强度值较差正在600℃和700℃TPH条。 980°C时当TPH =， MPa)高于低TPH时的试样试样的抗拉强度(693±55。的试样抗拉强度普及至530±34MPa950℃热治理可使600℃和700℃下，0℃时的预制试样的抗拉强度但仍低于TPH = 98。
金的裂纹变成机制多种多样L-PBF治理的钛铝合。b基合金再加热试样的紧要开裂残存应力会导致ti2aln。生残存应力(仿佛于L-PBF工艺焊接进程中因为热轮回不匀称而产，随后激光加热的一再影响)熔融原料凝集后的结构受到。冷却后趋于退缩熔合区正在急迅，控制而出现开裂但受到母材的。
alnb基l – pfb合金抗拉强度的影图15 平台预热温度对GA粉制备ti2响
、30 min前提下的显微结构和SAD图焊时试样和(b)焊后热治理试样正在600℃。
备样品dsc弧线(b)供给了平台预热温度下的准二元相图图16 为Ti-22Al-xNb合金(a)和GA粉制。
含量随平台预热温度的改观图17为Ti、Al、Nb。素的含量没有明显改观固然差异TPH下各元，的含量有明显分别但正在肇端粉中Al。此因，比例对制备的试样举办了表征用差异的Ti:Al:Nb。末的环境下正在两种粉，理导致了少量的铝耗费l – ppbf处。A粉末或ti2alnb合金应用元素共混%因为其局部蒸发仿佛于TiAl应用G。b-Ti三元系的等温截面谋划按照700℃前提下Al-N，APS样品的构成更切近o相区GA粉制备的样品的构成比M。温度(比如看待其他，00°C)也是如许600、800、9。此因，o相的体积分数明显普及由GA粉末制备的样品中。数跟着Al含量的加添而低重钛正交晶合金b2相体积分。
末制备样品中Ti、Al和Nb含量的改观图17用能谱仪测定了GA和MAPS粉。map粉和GA粉中的Al含量血色虚线和蓝色虚线判袂体现。
图中能够看出从显微结构，的L-PBF进程中正在应用MAPS粉末，凝集速率因为急迅，生了偏析Al发。 700℃时当TPH =，更为清楚Al偏析。显示了Al富区对应的暗带BSE图(图7 (b))，正在迫近熔池表表的地方解说Al耗费首要产生。积分数的加添为特点富Al区以o相体，于o相体积分数的加添Al含量的加添有利。能够普及合金的强度增大o相体积分数。而然，和相变应力下正在高残存应力，会导致裂纹的变成脆性相的高度齐集。 900℃时正在TPH =，中未挖掘Al和Nb偏析景象MAPS粉末制备的BSE图。督促元素的扩散较高的TPH。此因，尤其匀称微观机闭。
980°C时当TPH =，粉的因素切近ti2alnbl – pbf治理的GA，O的针状O相结构变成了B2 + 。α2+B2 + O相区980°C的温度位于，6所示如图1，nb基合金的固溶退火一样用于ti2al。此因，理完结后的冷却进程中正在l – pbf处，会析出o相将。此因，的含量较低估计o相。°C时980，熔化温度和α2相熔化温度以上的加热轮回GA粉末的L-PBF治理进程囊括o相，程中产生再结晶导致合金正在此过。此因， 980°C时正在TPH =，界限不清楚合金熔体池。